\\ tratamento térmiconExtensive e microestrutura avaliações foram realizadas em CM 939 liga soldável para avaliar o processamento térmico alternativa. Duas opções de tratamento térmico emergiu como comercialmente desejável: um ciclo de produção de cincostep que combina uma indústria multi típico \\ ciclo de tratamento térmiconstage [9] com um ciclo de difusão de revestimento, e um simples de três passos ciclo térmico [10] (que também incorpora o passo de revestimento de difusão). microestruturas--
Typical de CM 939 liga soldável comocast e depois do tratamento térmico são mostradasnas Figuras 34, respectivamente. Note-se que o mínimo eta fase (h) está presenteno que \\ microestruturancast, enão hánenhuma fase etano calor \\ microestruturasntreated. fase eta, Ni3 (Ti, Cb, Ta), é uma fase indesejável, quebradiço frequentemente encontrado em alta Ti, Cr, Ta-contendo ligas e relacionados com a baixa ductilidade [11]. Alta ampliação SEM foto micrografia de grão microestruturas carboneto de contorno a seguir ao tratamento de calor mostra finas carbonetos discretas, as quais são a chave para a obtenção de uma boa resistência da liga e ductilidade (Figura 5) [12].----Figure 3
Comocast CM 939Weldable mostrando fase minimaleta (setas)
--Figure 4 - Microestrutura ofCM 939 tratamento followingheat soldáveis
rupture propriedades são apresentadasna Tabela 3 ena Figura 6. Propriedades comparativasnanorma 939 [13] e GTD 222 [14] ligas estão incluídas meio após
-&Analysis dos mostra dados comparativos que o CM 939 soldável tem uma força semelhante à EM 939 liga, com uma melhor ductilidade e significativamente melhor resistência em comparação com GTD 222, mantendo a boa ductilidade. Em outras palavras, CM 939 soldáveis fornece a melhor combinação de resistência e ductilidade das três ligas#
Figure 6 -. CM 939 estresse soldável \\ vidanrupture (tratamento térmico de cinco etapas)
-as uma alternativa, o ciclo térmico de três etapas é mais curto, pós menos complexo e por isso menos caro \\ processamentoncast. Os dados das propriedades mecânicas para esta opção mostra uma resistência melhorada em comparação com o ciclo de cinco etapas, com ligeiramente reduzida, mas ainda aceitável, ductilidade. Em adição à melhoria globalna vida de ruptura, um aumento significativono tempo de 1% de deformação foi observada com este tratamento térmico [16].
weld condições térmicas, incluindo comocast, overaged e como-heat tratada. Boas práticas de soldagem incluem um post \\ recozimentoncast ou overaging procedimento antes de soldagem; condições alternativas foram incluídos para correlacionar a ductilidade da liga para a ocorrência (ounãooccurrence) de microfissuras solda. Grânulo em ensaios de placa de soldadura, utilizando tanto da liga 625, C263 e Haynes 282® fio de liga de enchimentonão demonstraramnenhuma evidência de HAZ craqueamento tantona condição aswelded e pós solda tratados termicamente [17,18]. microestrutura típico é mostradona Figura 7. Este trabalho juntamente com a soldagem de reparação de rotina de componentes fundidos em vários rodízios (sem indicação de problemas de craqueamento) confirmou a melhoria da soldabilidade da CM 939 liga soldável. O desenvolvimento recente de melhorar a capacidade de resistência, resultouna produção bem sucedida de CM 939 fio de enchimento soldável, que é comercialmente disponível a partir de Polymet Corporation (Cincinnati, OH) e em utilização para reparação por soldadura de CM 939 vazadas soldáveis.
--Figure 7 - microestrutura soldadura típicana soldáveis -C263 linha de fusão CM 939 de metal para revestimento--
as um resultado das avaliações de propriedades favoráveis, CM 939 soldáveis está substituindo eM 738 LC e eM 713 ligas LC para componentes estruturais, tais como combustores e turbina invólucros e anéis de palhetas em aplicações turbojet pequenas de desempenho elevado./
CM 247 LC liga
\\ quase ds vazadas foram feitas a partir equiax lâmina ligas tais como MAR M 002, M 200 e MAR MAR M 247;no entanto, muitas destas ligas exibiram baixa ductilidade e de craqueamento ao longo das fronteiras de grão DS [19]. Isto proporcionou o impulso para o desenvolvimento de ligas otimizados para tirar proveito do processo de DS. CM 247 liga LC (Tabela 4) é uma modificação do MAR H 247 liga concebido para reduzir a fronteira de grão DS craqueamento de peças fundidas tubulares complexas finaswalled. Modificações
Chemistry para CM 247 LC liga incluído a redução do teor de Zr e Ti e um controlo mais apertado de Si e S, que produziu uma melhor moldabilidade. C conteúdo reduzido melhorou a temperatura microestrutura do carboneto, carboneto de estabilidade e quarto a ductilidade temperatura intermédia. CM mostras de liga 247 LC uma melhoria em 2x ductilidade liga comparado com anorma MAR H 247. W, Mo e Cr conteúdo foram reduzidos para compensar inferior C para equilibrar a liga para considerações Phacomp [19]. Estas alterações foram também benéfico para equiax peças fundidas, resultando em menos rasgamento quentefissuração a quente; consequentemente, CM liga 247 LC foi também seleccionado para muitas aplicações de equalização, tais como axial, e as rodas integrais centrífugos, lâminas de turbina e segmentos de palhetas.-
RE
bearing Ligas
&O próxima significativa antecedência em liga de desenvolvimento foi a introdução de óxido de rénio (Re) para EQ, DS e ligas SX (Tabela 5). Estas ligas de modocalled de “segunda geração” possuem uma melhoria significativana deformação \\ propriedadesnrupture devido a re que partições para o
-γ
matrix, retardados engrossamento da-γ-'(reforço) fase e aumenta a g γγ' desajuste [20]. Re “clusters” agem como obstáculos para o movimento de deslocação, resultandona melhoria da força da liga./